Исследование напряженного состояния в потолочинах и связанный с этим вопрос определения их прочных размеров до сих пор актуальны в горной промышленности. Как известно, устойчивость потолочины определяют возникающие в ней растягивающие напряжения, наибольшее значение которых достигается на контуре выработки. Величина этих напряжений зависит ют мощности потолочины, от упругих свойств слагающих пород кровли, от глубины заложения выработки и других причин ...
Современное развитие механики горных пород выдвинуло важную задачу изучения влияния скорости деформации на свойства пород. Исследование процессов разрушения пород при динамических нагрузках имеет большое значение для совершенствования технологии добычи полезных ископаемых. Механические свойства при динамическом нагружении важно знать при конструировании горных машин, бурении скважин на больших скоростях, разрушении пород взрывом ...
В настоящей статье рассматриваются основные закономерности работы виоропогрузочной машины типа 2ПНВ-1, конструкция которой разработана Гипроникелем. Рабочим органом машины является вибропогрузочный лоток. Воздействие вибролотка, внедряющегося в штабель горной породы, вызывает в нем вибротекучесть, вследствие чего горная порода поступает па лоток и перемещается вверх до передаточного конвейера ...
В 1963 г. исполнилось 40 лет научной и педагогической деятельности заведующего кафедрой теоретической механики доктора технических наук, профессора Николая Петровича Неронова.
В статье поставлена задача изложить историю последовательного развития теории определения динамических усилий в шахтных подъемных канатах, отмечая все наиболее существенные моменты, отраженные в работах различных коллективов СССР, и опуская некоторые небезынтересные работы, относящиеся к вопросам частного или дискуссионного характера.
1. В настоящей статье имеется в виду подробнее рассмотреть вопрос о распределении -напряжений в массиве горных пород, который принимается за однородную упругую изотропна щуюся закону Гука. Удель ныи вес у породы считается постоянным. Принято, что горная порода на рассматриваемом участке ограничена сверху горизонтальной плоскостью, к которой не приложено никаких сил.
При подъеме груза, лежащего на неподвижном основании, канат иногда не только не нагружен, но и имеет напуск. Практически важно определить при этих условиях наибольшее натяжение каната в первые моменты приведения барабана во вращательное движение. Этому вопросу посвящены работы В. В. Георгиевской, которая процесс поднятия груза разбивает на три этапа: 1) выбор напуска каната; 2) снятие груза с неподвижного основания; 3) подъем груза. Предполагается, что на всех трех этапах барабан, на который навивается канат, вращается равноускоренно, выйдя из состояния покоя. Изменением длины каната и влиянием внутренних сопротивлений в канате автор пренебрегает.
Приближенное определение натяжения подъемных шахтных канатов применяется с целью преодоления двух основных трудностей, возникающих при обосновании расчета канатов на прочность. Если с известным приближением можно оправдать применение закона Гука для натяжения каната, принимаемого в теории за идеально упругую нить постоянного сечения, то для учета внутренних сопротивлений в канате, так же как и в прямолинейном однородном стержне, вполне обоснованной формулы нет. Источник второй трудности заключен в сложной форме одного из краевых условий той задачи математической физики о продольных колебаниях упругой нити переменной длины с грузом на нижнем конце, к которой приводится определение натяжения подъемных шахтных канатов. Речь идет о верхнем конце каната, который благодаря навиванию на барабан и предпола-» гаемому отсутствию скольжения по барабану должен иметь заданную скорость, совпадающую со скоростью точек наружной поверхности вращающегося барабана.
Числовая оценка натяжения каната имеет большое практическое значение, но далека еще от своего полного завершения. В настоящей работе предпринята попытка оценить натяжение каната в точке подвеса груза в период равномерного вращения барабана при условии,, что этому периоду предшествовал период равноускоренного вращения барабана, сопровождавшийся с самого начала подъема груза колебательным движением системы. Вследствие действия сил внутреннего сопротивления эти колебания будут затухающими, и к концу периода, равноускоренного вращения барабана все точки вертикальной части каната и груз получат одинаковые ускорения, равные тангенциальному” ускорению точек поверхности барабана. В начале равномерного вращения барабана ввиду изменения режима вращения колебания системы возобновляются и опять проявляются силы внутренних сопротивлений. Однако их можно не учитывать, если рассматривать движение системы в промежутке времени, близком к начальному.
При конструировании драги и выборе основных параметров, определяющих ее работу, важным вопросом является выбор угловой скорости вращения двигателя и длины днища черпака. Для нормальной работы драги нужно выбрать указанные параметры так, чтобы материал, высыпаясь из черпака, попадал в приемное устройство. Для решения этого вопроса следует изучить движение материала по днищу черпака.
В настоящей работе рассматривается вопрос о распределении напряжений от собственного веса в массиве горных пород с непод- крепленной горизонтальной выработкой круглого сечения и свободной дневной поверхностью.
Работа ставит своей задачей выяснить в количественном и качественном отношении основные обстоятельства движения некоторой вибрационной машины, предназначенной для транспортировки и сортировки материала, причем рассматриваются как дорезонансные, так и послерезонансные режимы работы этой машины. Задача сводится к интегрированию системы линейных дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами. Интегрирование системы проводится при помощи разложения неизвестных функций в ряды по степеням малого параметра. Полученные интегралы дают возможность определить частоты свободных колебаний рассматриваемой материальной системы, а следовательно, и условия резонанса. Совокупность полученных данных позволяет произвести расчет на прочность вибрирующих частей конструкции и дать такие соотношения параметров, которые позволяют уменьшить нежелательные при правильном функционировании вибрационной машины угловые смещения ее обеих рам.
Рассмотрим однородный изотропный призматический слой прямоугольного поперечного сечения, находящийся под действием собственного веса. Пусть в направлении, перпендикулярном к поперечному сечению, слой простирается бесконечно. Две стороны поперечного сечения заделаны, а две другие свободны (рис. 1). При этом слой будет находиться в условиях плоской деформации. Поместим начало координат в центре тяжести поперечного сечения слоя и обозначим: высоту слоя 2с, ширину слоя 2l, вес единицы объема материала ч, упругие постоянные Е,y, G.
The problem of stress distribution in a prismatic rod rotating around one of the main central axes of inertia of the cross-section is reduced to solving two independent problems. One of them does not depend on the shape of the cross-section contour and is solved once. The second problem depends on the shape of the cross-section contour and is reduced to determining the plane strain state. With an accuracy quite sufficient for practice, the value of the main design stress can be obtained using the simplified formula (7) (see article). Assuming in the obtained expressions for stresses a = 0 and bр = r, we obtain stresses for a rod of circular cross-section.
Neglecting the influence of the spokes, we will consider the flywheel as a ring with a circular meridional cross-section (Fig. 1). Let r1 be the cross-section radius; r2 be the radius of the circle containing the cross-section centers. We will take the oz axis as the axis of rotation and assume that the angular velocity is constant and sufficiently large. Using the kinetostatic method, we will apply an inertial force to each element of the rod and determine its elastic equilibrium. To simplify the boundary conditions, we will move to bipolar coordinates.
In our work "Distribution of stresses in rotating prismatic rods" the problem of determining the stresses in a rod rotating about an axis lying in the plane of the cross-section is solved. This question is reduced to solving two independent problems: the first of them does not depend on the shape of the cross-section contour and can be solved once; the second is reduced to considering a plane strain state. The general solution of the equations of elasticity theory was obtained after long and painstaking calculations by the method of E. Almanzi. We will show that this solution can be easily obtained using the general integral of the equations of elasticity theory in the Papkovich-Grodsky form.
In this paper, we solve the problem of stress distribution in a rod rotating about an axis lying in the plane of the cross-section. We show that in this case the problem is reduced to two completely independent problems. The first of these problems does not depend on the shape of the cross-section contour and can be solved once. The second problem depends significantly on the shape of the contour and coincides with a flat strain state, with the conditions at the ends being satisfied in the sense of Saint-Venant. In particular, we consider the cases of rotation of a hollow round shaft and a rod of elliptical cross-section.
