Подать статью
Стать рецензентом
JOURNAL IMPACT FACTOR
2.4
WEB OF SCIENCE (ESCI)
citescore
7.5
scopus

Том 47 № 1

Предыдущий
Том 46 № 1
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-27
  • Дата принятия
    1961-09-26
  • Дата публикации
    1962-01-01

Гидравлический расчет рудничных трубопроводов

Читать аннотацию

В горной практике все более широкое применение находит трубопро­водный транспорт жидкостей и газов. При расчете сложных воздухопро­водных сетей, а также трубопроводов при гидравлической добыче угля большое значение имеет обеспечение у потребителей заданного давления. От этого зависят технические показатели работы машин и экономичность всей установки ...

Как цитировать: Смородин С.С. Гидравлический расчет рудничных трубопроводов // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 3.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-09
  • Дата принятия
    1961-09-04
  • Дата публикации
    1962-01-01

О влиянии точности изготовления звеньев на К. П. Д. винтовых соосных механизмов

Читать аннотацию

Трехзвенные винтовые механизмы, преобразующие поступательное движение во вращательное, широко распространены благодаря компакт­ности конструкции. Они используются в пневматических бурильных мо­лотках и перфораторах, ежегодное производство которых для горноруд­ной и строительной промышленности только нашей страны насчитывает' сотни тысяч единиц. Развитие народного хозяйства выдвигает задачи увеличения произво­дительности этого оборудования и повышения коэффициента полезного действия механизмов перфораторов ...

Как цитировать: Зиневич В.Д. О влиянии точности изготовления звеньев на К. П. Д. винтовых соосных механизмов // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 12.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-26
  • Дата принятия
    1961-09-30
  • Дата публикации
    1962-01-01

Система дифференциальных уравнений рабочего процесса пневматических машин ударного действия

Читать аннотацию

Пневматическая машина ударного действия представляет собой поршневую тепловую машину, в которой потенциальная энергия рабо­чего тела (сжатого воздуха) циклически преобразуется в кинетическую энергию поршня. Поршень (ударник) этой машины движется возвратно-поступательно под действием давления сжатого воздуха, по­переменно подаваемого в полости цилиндра специальным воздухораспре­делительным устройством. Кинетическая энергия поршня передается 20 цикла могут определяться из следующих соображений. Так как рабочий цикл пневматического молотка замкнут, то начальное состояние динами­ческой системы для каждого периода рабочего цикла будет целиком тождественно конечному состоянию этой системы в предыдущем периоде  ...

Как цитировать: Терехов Г.А. Система дифференциальных уравнений рабочего процесса пневматических машин ударного действия // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 20.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-14
  • Дата принятия
    1961-09-18
  • Дата публикации
    1962-01-01

Электрическое моделирование периодов рабочего цикла пневматической машины ударного действия

Читать аннотацию

При теоретическом исследовании рабочих процессов пневматических машин ударного действия возникает ряд трудностей. Сложный характер термодинамических процессов, протекающих в цилиндре пневматиче­ской машины, обусловливает введение упрощающей схематизации. С другой стороны, применяемые для решения системы дифференциаль­ных уравнений рабочего процесса этих машин приближенные матема­тические методы вносят дополнительные погрешности в окончательный результат исследования. При этом оказывается невозможным раздельно оценить эти погрешности и доказать или опровергнуть правильность принимаемой схематизации физических явлений ...

Как цитировать: Терехов Г.А., Школьников А.Д. Электрическое моделирование периодов рабочего цикла пневматической машины ударного действия // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 30.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-19
  • Дата принятия
    1961-09-01
  • Дата публикации
    1962-01-01

Рациональный ряд пневмодвигателей

Читать аннотацию

Пневмодвигатели применяются только в горной промышленности и, несмотря па такую сравнительно узкую область, в их производстве на­блюдается экономически невыгодная множественность моделей с оди­наковыми рабочими параметрами, но различными размерами активной части (роторов, поршней). Например, заводим. Г И. Петровского (До­нецкий СНХ) серийно выпускает шестеренные пневмодвигатели типа БШ2-1-5 и ПШ-7А с одинаковыми рабочими характеристиками (давление 3,5 кгісм 2 , мощность 7 л. с, расход сжатого воздуха 6.,8—7 м 3 /мин), но разными размерами роторов: у первого ширина роторов 150 мм и меж- центровое расстояние 100, 75 мм, у ‘второго соответственно 120 и 145,3 мм. Дарасунский завод (Читинский СНХ) и завод «Коммунист» (Кривой Рог) серийно выпускают также одинаковые по рабочей характеристике (5 кг/см 2 ; 10 л. с.; 10 м 3 /мин) поршневые двигатели ДР-10 и МП-5. Но диаметр и ход поршней у двигателя ДР-10 101X62 мм, а МП-5 ПОХ 80 мм. Это не единичные примеры ...

Как цитировать: Зиневич В.Д., Рябков Е.Д. Рациональный ряд пневмодвигателей // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 37.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-22
  • Дата принятия
    1961-09-12
  • Дата публикации
    1962-01-01

Новое зажимное устройство для канатных конвейеров и элеваторов

Читать аннотацию

В настоящее время основными типами тягового органа конвейероз и элеваторов являются цепи и прорезиненная лента. Использование ка­натного тягового органа ограничивается отсутствием удобной конструк­ции крепления рабочего органа (скребков, пластин, ковшей) к канату. Существующие типы крепления требуют регулировки шага при вытяги­вании каната и специальных устройств для пропуска муфт на привод­ном шкиве. Крепление этих устройств необходимо систематически контролировать, так как затяжка осуществляется болтами. Однако канатный тяговый орган имеет ряд преимуществ по сравне­нию с цепным: меньший в 6—8 раз вес, меньшую стоимость, большую надежность в работе и прочность. Вместе с тем конструкция шкивов, особенно приводных, отличается сложностью и поэтому относительно не­надежна в работе. Шкивы для канатов с зажимными муфтами имеют ряд существенных недостатков и в промышленности применяются ограниченно ...

Как цитировать: Факторович А.М. Новое зажимное устройство для канатных конвейеров и элеваторов // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 42.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-24
  • Дата принятия
    1961-09-23
  • Дата публикации
    1962-01-01

Условия безопасности торможения при многоканатных шкивах трения

Читать аннотацию

В соответствии с действующими Правилами безопасности. вели­чина тормозного момента при рабочем и предохранительном торможе­нии должна быть не менее трехкратного статического момента враще­ния для случая подъема или спуска расчетного груза. Наряду с этим должно быть обеспечено .замедление системы при предохранительном торможении не ниже 1,5 м/сек 2 при спуске расчетного груза и не более 5 м/сек 2 при подъеме. Последнее требование предъявляется Правилами безопасности к системам с барабанными подъемными машинами, од­нако в настоящее время таких норм придерживаются и при шкивах тре­ния (МакНИИ, завод им. ХѴ-летия ЛКСМУ и др.) ... 

Как цитировать: Кабанов В.А. Условия безопасности торможения при многоканатных шкивах трения // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 45.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-24
  • Дата принятия
    1961-09-22
  • Дата публикации
    1962-01-01

Футеровочные материалы из пластмасс для многоканатных шкивов трения

Читать аннотацию

С применением многоканатных подъемных установок со шкивами трения возникла необходимость в новых материалах, пригодных для фу­терования желобов канатоведущих шкивов подъемных машин. Наи­более распространенные футеровочные материалы — дерево (дуб) и резино-тканевая конвейерная лента — имеют недостаточный коэффи­циент сцепления со стальным канатом (соответственно 0,17 и 0,25) при неудовлетворительном сроке службы (3—5 месяцев). Коэффициент сцепления футеровочных материалов со стальным канатом должен быть не ниже 0,3 и не должен снижаться при увлажнении каната; допу­скаемое удельное давление на футеровку не должно быть ниже 25 кг/см 2 ;  срок службы футеровки — не менее 5 лет; футеровка не должна из­нашивать канаты и загораться при продолжительной пробуксовке кана­тов и должна быть достаточно упругой ...

Как цитировать: Кабанов В.А. Футеровочные материалы из пластмасс для многоканатных шкивов трения // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 57.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-15
  • Дата принятия
    1961-09-08
  • Дата публикации
    1962-01-01

Экспериментальные данные в схемах расчета гидромониторной струи

Читать аннотацию

Как известно, сложный механизм незатопленных струй недостаточно изучен и результаты соответствующих экспериментальных исследований пока слабо поддаются гидромеханической интерпретации. В этих усло­виях потребность в практических расчетах привела к необходимости исследований, предназначенных для выработки эмпирических формул узко ограниченной, частной, областью приложения. Такой подход к изучению струй, когда используются заранее без достаточно строгого гидромеханического обоснования полученные из опытов закономер­ности, только условно можно считать правильным ...

Как цитировать: Асатур К.Г. Экспериментальные данные в схемах расчета гидромониторной струи // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 65.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-06
  • Дата принятия
    1961-09-06
  • Дата публикации
    1962-01-01

Исследование основных параметров вихревого насоса для гидротранспорта

Читать аннотацию

В современной практике гидротранопорта рудных, конценгратных и шламовых пульп наиболее распространены центробежные пе с ковые на­сосы и землесосы с откр ытыми или закрытыми рабочими ко лесами. Как известно, у этого типа насосов весь поток проходит через рабочее колесо и напор увеличивается за счет работы центробежных сил ...

Как цитировать: Капралов Е.П. Исследование основных параметров вихревого насоса для гидротранспорта // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 75.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-11
  • Дата принятия
    1961-09-04
  • Дата публикации
    1962-01-01

Выбор оптимальных параметров насосов рудничного водоотлива

Читать аннотацию

Для обеспечения максимальной экономии электроэнергии и сниже­ния капитальных затрат на водоотлив номинальные параметры руднич­ных насосов (производительность, напор и число оборотов) должны быть выбраны таким образом, чтобы обеспечить максимальный эффект на всем диапазоне возможных значений производительностей и напоров. Крупносерийное производство насосов и снижение стоимости возможны при минимальном числе типоразмеров насосов ...

Как цитировать: Курышев А.С. Выбор оптимальных параметров насосов рудничного водоотлива // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 83.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-08
  • Дата принятия
    1961-09-30
  • Дата публикации
    1962-01-01

К определению поверхности нагрева шахтных калориферных установок

Читать аннотацию

Поверхность нагрева — важнейший технический показатель шахт­ной калориферной установки. Анализ величины нагрева этой поверх­ности произведен на большом материале проектов шахтных калорифер­ных установок различных институтов гипрошахт (Мосбаосгипрошахт, Ленгипрошахт, Донецкгипрошахт, Уралгипрошахт и др.). Конкретным критерием сопоставления, учитывающим многочислен­ные факторы влияния на величину необходимой поверхности нагрева, целесообразно считать технический показатель шахтных калориферных установок. Назовем его удельной поверхностью нагрева, т. е. числом квадратных метров поверхности нагрева шахтной калориферной уста­новки, приходящимся на каждые 1000 ккал тепла, передаваемого воз­духу за час ...

Как цитировать: Курочкин Н.Н. К определению поверхности нагрева шахтных калориферных установок // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 90.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-07
  • Дата принятия
    1961-09-19
  • Дата публикации
    1962-01-01

О мощности привода вентиляторов калориферных установок

Читать аннотацию

При проектировании и эксплуатации шахтных и рудничных калори­ферных установок большое значение имеют количество расходуемой: электроэнергии и величина установленной мощности на привод венти­лятора. Проанализируем эти данные на примере нескольких институ­тов гипрошахт ...

Как цитировать: Асатур К.Г., Курочкин Н.Н., Кальм А.А. О мощности привода вентиляторов калориферных установок // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 92.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-08
  • Дата принятия
    1961-09-06
  • Дата публикации
    1962-01-01

Машинная оценка границ применимости теоремы С. А. Чаплыгина

Читать аннотацию

Теорема о дифференциальных неравенствах С. А. Чаплыгина и ее дальнейшие обобщения дают возможность оценки неизвестного решения дифференциального уравнения двумя функциями сравнения сверху и снизу. Этот метод весьма эффективен для приближенного определения траектории движения электромеханических систем или для оценки дополнительного движения, вызванного отклонением фак­тических значений параметров системы от расчетных. Однако широкому распространению методов, основанных на теореме С. А. Чаплыгина, препятствуют трудности определения ее границ применимости ...

Как цитировать: Школьников А.Д. Машинная оценка границ применимости теоремы С. А. Чаплыгина // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 96.
Без раздела
  • Дата отправки
    1961-07-20
  • Дата принятия
    1961-09-30
  • Дата публикации
    1962-01-01

К расчету передачи энергии удара

Читать аннотацию

В механизмах ударно-вращательного бурения (пневмо- и гидро- ударниках и т. п.) передача энергии для разрушения горной породы р осуществляется от поршня-ударника или непосред­ственно на породоразрушающий наконечник — долото, или через промежуточное звено — буриль­ную штангу, колонковую трубу—на буровую коронку ...

Как цитировать: Шелковников И.Г. К расчету передачи энергии удара // Записки Горного института. 1962. Т. № 1 47. С. 100.