Vol 47 No 1
- Vol 271
- Vol 270
- Vol 269
- Vol 268
- Vol 267
- Vol 266
- Vol 265
- Vol 264
- Vol 263
- Vol 262
- Vol 261
- Vol 260
- Vol 259
- Vol 258
- Vol 257
- Vol 256
- Vol 255
- Vol 254
- Vol 253
- Vol 252
- Vol 251
- Vol 250
- Vol 249
- Vol 248
- Vol 247
- Vol 246
- Vol 245
- Vol 244
- Vol 243
- Vol 242
- Vol 241
- Vol 240
- Vol 239
- Vol 238
- Vol 237
- Vol 236
- Vol 235
- Vol 234
- Vol 233
- Vol 232
- Vol 231
- Vol 230
- Vol 229
- Vol 228
- Vol 227
- Vol 226
- Vol 225
- Vol 224
- Vol 223
- Vol 222
- Vol 221
- Vol 220
- Vol 219
- Vol 218
- Vol 217
- Vol 216
- Vol 215
- Vol 214
- Vol 213
- Vol 212
- Vol 211
- Vol 210
- Vol 209
- Vol 208
- Vol 207
- Vol 206
- Vol 205
- Vol 204
- Vol 203
- Vol 202
- Vol 201
- Vol 200
- Vol 199
- Vol 198
- Vol 197
- Vol 196
- Vol 195
- Vol 194
- Vol 193
- Vol 191
- Vol 190
- Vol 192
- Vol 189
- Vol 188
- Vol 187
- Vol 185
- Vol 186
- Vol 184
- Vol 183
- Vol 182
- Vol 181
- Vol 180
- Vol 179
- Vol 178
- Vol 177
- Vol 176
- Vol 174
- Vol 175
- Vol 173
- Vol 172
- Vol 171
- Vol 170 No 2
- Vol 170 No 1
- Vol 169
- Vol 168
- Vol 167 No 2
- Vol 167 No 1
- Vol 166
- Vol 165
- Vol 164
- Vol 163
- Vol 162
- Vol 161
- Vol 160 No 2
- Vol 160 No 1
- Vol 159 No 2
- Vol 159 No 1
- Vol 158
- Vol 157
- Vol 156
- Vol 155 No 2
- Vol 154
- Vol 153
- Vol 155 No 1
- Vol 152
- Vol 151
- Vol 150 No 2
- Vol 150 No 1
- Vol 149
- Vol 147
- Vol 146
- Vol 148 No 2
- Vol 148 No 1
- Vol 145
- Vol 144
- Vol 143
- Vol 140
- Vol 142
- Vol 141
- Vol 139
- Vol 138
- Vol 137
- Vol 136
- Vol 135
- Vol 124
- Vol 130
- Vol 134
- Vol 133
- Vol 132
- Vol 131
- Vol 129
- Vol 128
- Vol 127
- Vol 125
- Vol 126
- Vol 123
- Vol 122
- Vol 121
- Vol 120
- Vol 118
- Vol 119
- Vol 116
- Vol 117
- Vol 115
- Vol 113
- Vol 114
- Vol 112
- Vol 111
- Vol 110
- Vol 107
- Vol 108
- Vol 109
- Vol 105
- Vol 106
- Vol 103
- Vol 104
- Vol 102
- Vol 99
- Vol 101
- Vol 100
- Vol 98
- Vol 97
- Vol 95
- Vol 93
- Vol 94
- Vol 91
- Vol 92
- Vol 85
- Vol 89
- Vol 87
- Vol 86
- Vol 88
- Vol 90
- Vol 83
- Vol 82
- Vol 80
- Vol 84
- Vol 81
- Vol 79
- Vol 78
- Vol 77
- Vol 76
- Vol 75
- Vol 73 No 2
- Vol 74 No 2
- Vol 72 No 2
- Vol 71 No 2
- Vol 70 No 2
- Vol 69 No 2
- Vol 70 No 1
- Vol 56 No 3
- Vol 55 No 3
- Vol 68 No 2
- Vol 69 No 1
- Vol 68 No 1
- Vol 67 No 1
- Vol 52 No 3
- Vol 67 No 2
- Vol 66 No 2
- Vol 64 No 2
- Vol 64 No 1
- Vol 54 No 3
- Vol 65 No 2
- Vol 66 No 1
- Vol 65 No 1
- Vol 53 No 3
- Vol 63 No 1
- Vol 61 No 1
- Vol 62 No 1
- Vol 63 No 2
- Vol 62 No 2
- Vol 61 No 2
- Vol 59 No 2
- Vol 60 No 2
- Vol 51 No 3
- Vol 60 No 1
- Vol 49 No 3
- Vol 50 No 3
- Vol 59 No 1
- Vol 57 No 2
- Vol 58 No 2
- Vol 58 No 1
- Vol 56 No 2
- Vol 57 No 1
- Vol 55 No 2
- Vol 48 No 3
- Vol 56 No 1
- Vol 47 No 3
- Vol 55 No 1
- Vol 54 No 2
- Vol 53 No 2
- Vol 54 No 1
- Vol 52 No 2
- Vol 46 No 3
- Vol 53 No 1
- Vol 52 No 1
- Vol 51 No 2
- Vol 51 No 1
- Vol 50 No 2
- Vol 49 No 2
- Vol 48 No 2
- Vol 50 No 1
- Vol 49 No 1
- Vol 45 No 3
- Vol 47 No 2
- Vol 44 No 3
- Vol 43 No 3
- Vol 42 No 3
- Vol 48 No 1
- Vol 46 No 2
- Vol 45 No 2
- Vol 46 No 1
- Vol 47 No 1
- Vol 44 No 2
- Vol 43 No 2
- Vol 41 No 3
- Vol 42 No 2
- Vol 39 No 3
- Vol 37 No 3
- Vol 45 No 1
- Vol 41 No 2
- Vol 39 No 2
- Vol 44 No 1
- Vol 38 No 2
- Vol 37 No 2
- Vol 38 No 3
- Vol 43 No 1
- Vol 42 No 1
- Vol 41 No 1
- Vol 40
- Vol 39 No 1
- Vol 36 No 2
- Vol 35 No 2
- Vol 38 No 1
- Vol 35 No 3
- Vol 34 No 2
- Vol 34 No 3
- Vol 33 No 2
- Vol 36 No 1
- Vol 37 No 1
- Vol 36 No 3
- Vol 35 No 1
- Vol 34 No 1
- Vol 32 No 3
- Vol 33 No 3
- Vol 32 No 2
- Vol 33 No 1
- Vol 31
- Vol 30 No 3
- Vol 30 No 2
- Vol 30 No 1
- Vol 32 No 1
- Vol 29 No 3
- Vol 29 No 1
- Vol 29 No 2
- Vol 28
- Vol 27 No 1
- Vol 27 No 2
- Vol 26 No 2
- Vol 26 No 1
- Vol 25 No 2
- Vol 25 No 1
- Vol 23
- Vol 24
- Vol 15 No 16
- Vol 22
- Vol 20
- Vol 17 No 18
- Vol 21
- Vol 19
- Vol 13 No 3
- Vol 14
- Vol 13 No 2
- Vol 12 No 3
- Vol 12 No 2
- Vol 13 No 1
- Vol 12 No 1
- Vol 11 No 3
- Vol 11 No 2
- Vol 10 No 3
- Vol 10 No 2
- Vol 11 No 1
- Vol 9 No 2
- Vol 10 No 1
- Vol 9 No 1
- Vol 8
- Vol 7 No 3
- Vol 7 No 2
- Vol 7 No 1
- Vol 6 No 2
- Vol 6 No 1
- Vol 5 No 4-5
- Vol 5 No 2-3
- Vol 5 No 1
- Vol 4 No 5
- Vol 4 No 4
- Vol 4 No 3
- Vol 4 No 2
- Vol 3
- Vol 4 No 1
- Vol 2 No 5
- Vol 2 No 4
- Vol 2 No 3
- Vol 2 No 1
- Vol 2 No 2
- Vol 1 No 5
- Vol 1 No 4
- Vol 1 No 3
- Vol 1 No 2
- Vol 1 No 1
-
Date submitted1961-07-27
-
Date accepted1961-09-26
-
Date published1962-08-24
Гидравлический расчет рудничных трубопроводов
- Authors:
- S. S. Smorodin
В горной практике все более широкое применение находит трубопроводный транспорт жидкостей и газов. При расчете сложных воздухопроводных сетей, а также трубопроводов при гидравлической добыче угля большое значение имеет обеспечение у потребителей заданного давления. От этого зависят технические показатели работы машин и экономичность всей установки ...
-
Date submitted1961-07-09
-
Date accepted1961-09-04
-
Date published1962-08-24
О влиянии точности изготовления звеньев на К. П. Д. винтовых соосных механизмов
- Authors:
- V. D. Zinevich
Трехзвенные винтовые механизмы, преобразующие поступательное движение во вращательное, широко распространены благодаря компактности конструкции. Они используются в пневматических бурильных молотках и перфораторах, ежегодное производство которых для горнорудной и строительной промышленности только нашей страны насчитывает' сотни тысяч единиц. Развитие народного хозяйства выдвигает задачи увеличения производительности этого оборудования и повышения коэффициента полезного действия механизмов перфораторов ...
-
Date submitted1961-07-26
-
Date accepted1961-09-30
-
Date published1962-08-24
Система дифференциальных уравнений рабочего процесса пневматических машин ударного действия
- Authors:
- G. A. Terekhov
Пневматическая машина ударного действия представляет собой поршневую тепловую машину, в которой потенциальная энергия рабочего тела (сжатого воздуха) циклически преобразуется в кинетическую энергию поршня. Поршень (ударник) этой машины движется возвратно-поступательно под действием давления сжатого воздуха, попеременно подаваемого в полости цилиндра специальным воздухораспределительным устройством. Кинетическая энергия поршня передается 20 цикла могут определяться из следующих соображений. Так как рабочий цикл пневматического молотка замкнут, то начальное состояние динамической системы для каждого периода рабочего цикла будет целиком тождественно конечному состоянию этой системы в предыдущем периоде ...
-
Date submitted1961-07-14
-
Date accepted1961-09-18
-
Date published1962-08-24
Электрическое моделирование периодов рабочего цикла пневматической машины ударного действия
- Authors:
- G. A. Terekhov
- A. D. Shkolnikov
При теоретическом исследовании рабочих процессов пневматических машин ударного действия возникает ряд трудностей. Сложный характер термодинамических процессов, протекающих в цилиндре пневматической машины, обусловливает введение упрощающей схематизации. С другой стороны, применяемые для решения системы дифференциальных уравнений рабочего процесса этих машин приближенные математические методы вносят дополнительные погрешности в окончательный результат исследования. При этом оказывается невозможным раздельно оценить эти погрешности и доказать или опровергнуть правильность принимаемой схематизации физических явлений ...
-
Date submitted1961-07-19
-
Date accepted1961-09-01
-
Date published1962-08-24
Рациональный ряд пневмодвигателей
- Authors:
- V. D. Zinevich
- E. D. Ryabkov
Пневмодвигатели применяются только в горной промышленности и, несмотря па такую сравнительно узкую область, в их производстве наблюдается экономически невыгодная множественность моделей с одинаковыми рабочими параметрами, но различными размерами активной части (роторов, поршней). Например, заводим. Г И. Петровского (Донецкий СНХ) серийно выпускает шестеренные пневмодвигатели типа БШ2-1-5 и ПШ-7А с одинаковыми рабочими характеристиками (давление 3,5 кгісм 2 , мощность 7 л. с, расход сжатого воздуха 6.,8—7 м 3 /мин), но разными размерами роторов: у первого ширина роторов 150 мм и меж- центровое расстояние 100, 75 мм, у ‘второго соответственно 120 и 145,3 мм. Дарасунский завод (Читинский СНХ) и завод «Коммунист» (Кривой Рог) серийно выпускают также одинаковые по рабочей характеристике (5 кг/см 2 ; 10 л. с.; 10 м 3 /мин) поршневые двигатели ДР-10 и МП-5. Но диаметр и ход поршней у двигателя ДР-10 101X62 мм, а МП-5 ПОХ 80 мм. Это не единичные примеры ...
-
Date submitted1961-07-22
-
Date accepted1961-09-12
-
Date published1962-08-24
Новое зажимное устройство для канатных конвейеров и элеваторов
- Authors:
- A. M. Faktorovich
В настоящее время основными типами тягового органа конвейероз и элеваторов являются цепи и прорезиненная лента. Использование канатного тягового органа ограничивается отсутствием удобной конструкции крепления рабочего органа (скребков, пластин, ковшей) к канату. Существующие типы крепления требуют регулировки шага при вытягивании каната и специальных устройств для пропуска муфт на приводном шкиве. Крепление этих устройств необходимо систематически контролировать, так как затяжка осуществляется болтами. Однако канатный тяговый орган имеет ряд преимуществ по сравнению с цепным: меньший в 6—8 раз вес, меньшую стоимость, большую надежность в работе и прочность. Вместе с тем конструкция шкивов, особенно приводных, отличается сложностью и поэтому относительно ненадежна в работе. Шкивы для канатов с зажимными муфтами имеют ряд существенных недостатков и в промышленности применяются ограниченно ...
-
Date submitted1961-07-24
-
Date accepted1961-09-23
-
Date published1962-08-24
Условия безопасности торможения при многоканатных шкивах трения
- Authors:
- V. A. Kabanov
В соответствии с действующими Правилами безопасности. величина тормозного момента при рабочем и предохранительном торможении должна быть не менее трехкратного статического момента вращения для случая подъема или спуска расчетного груза. Наряду с этим должно быть обеспечено .замедление системы при предохранительном торможении не ниже 1,5 м/сек 2 при спуске расчетного груза и не более 5 м/сек 2 при подъеме. Последнее требование предъявляется Правилами безопасности к системам с барабанными подъемными машинами, однако в настоящее время таких норм придерживаются и при шкивах трения (МакНИИ, завод им. ХѴ-летия ЛКСМУ и др.) ...
-
Date submitted1961-07-24
-
Date accepted1961-09-22
-
Date published1962-08-24
Футеровочные материалы из пластмасс для многоканатных шкивов трения
- Authors:
- V. A. Kabanov
С применением многоканатных подъемных установок со шкивами трения возникла необходимость в новых материалах, пригодных для футерования желобов канатоведущих шкивов подъемных машин. Наиболее распространенные футеровочные материалы — дерево (дуб) и резино-тканевая конвейерная лента — имеют недостаточный коэффициент сцепления со стальным канатом (соответственно 0,17 и 0,25) при неудовлетворительном сроке службы (3—5 месяцев). Коэффициент сцепления футеровочных материалов со стальным канатом должен быть не ниже 0,3 и не должен снижаться при увлажнении каната; допускаемое удельное давление на футеровку не должно быть ниже 25 кг/см 2 ; срок службы футеровки — не менее 5 лет; футеровка не должна изнашивать канаты и загораться при продолжительной пробуксовке канатов и должна быть достаточно упругой ...
-
Date submitted1961-07-15
-
Date accepted1961-09-08
-
Date published1962-08-24
Экспериментальные данные в схемах расчета гидромониторной струи
- Authors:
- K. G. Asatur
Как известно, сложный механизм незатопленных струй недостаточно изучен и результаты соответствующих экспериментальных исследований пока слабо поддаются гидромеханической интерпретации. В этих условиях потребность в практических расчетах привела к необходимости исследований, предназначенных для выработки эмпирических формул узко ограниченной, частной, областью приложения. Такой подход к изучению струй, когда используются заранее без достаточно строгого гидромеханического обоснования полученные из опытов закономерности, только условно можно считать правильным ...
-
Date submitted1961-07-06
-
Date accepted1961-09-06
-
Date published1962-08-24
Исследование основных параметров вихревого насоса для гидротранспорта
- Authors:
- E. P. Kapralov
В современной практике гидротранопорта рудных, конценгратных и шламовых пульп наиболее распространены центробежные пе с ковые насосы и землесосы с откр ытыми или закрытыми рабочими ко лесами. Как известно, у этого типа насосов весь поток проходит через рабочее колесо и напор увеличивается за счет работы центробежных сил ...
-
Date submitted1961-07-11
-
Date accepted1961-09-04
-
Date published1962-08-24
Выбор оптимальных параметров насосов рудничного водоотлива
- Authors:
- A. S. Kuryshev
Для обеспечения максимальной экономии электроэнергии и снижения капитальных затрат на водоотлив номинальные параметры рудничных насосов (производительность, напор и число оборотов) должны быть выбраны таким образом, чтобы обеспечить максимальный эффект на всем диапазоне возможных значений производительностей и напоров. Крупносерийное производство насосов и снижение стоимости возможны при минимальном числе типоразмеров насосов ...
-
Date submitted1961-07-08
-
Date accepted1961-09-30
-
Date published1962-08-24
К определению поверхности нагрева шахтных калориферных установок
- Authors:
- N. N. Kurochkin
Поверхность нагрева — важнейший технический показатель шахтной калориферной установки. Анализ величины нагрева этой поверхности произведен на большом материале проектов шахтных калориферных установок различных институтов гипрошахт (Мосбаосгипрошахт, Ленгипрошахт, Донецкгипрошахт, Уралгипрошахт и др.). Конкретным критерием сопоставления, учитывающим многочисленные факторы влияния на величину необходимой поверхности нагрева, целесообразно считать технический показатель шахтных калориферных установок. Назовем его удельной поверхностью нагрева, т. е. числом квадратных метров поверхности нагрева шахтной калориферной установки, приходящимся на каждые 1000 ккал тепла, передаваемого воздуху за час ...
-
Date submitted1961-07-07
-
Date accepted1961-09-19
-
Date published1962-08-24
О мощности привода вентиляторов калориферных установок
- Authors:
- K. G. Asatur
- N. N. Kurochkin
- A. A. Kalm
При проектировании и эксплуатации шахтных и рудничных калориферных установок большое значение имеют количество расходуемой: электроэнергии и величина установленной мощности на привод вентилятора. Проанализируем эти данные на примере нескольких институтов гипрошахт ...
-
Date submitted1961-07-08
-
Date accepted1961-09-06
-
Date published1962-08-24
Машинная оценка границ применимости теоремы С. А. Чаплыгина
- Authors:
- A. D. Shkolnikov
Теорема о дифференциальных неравенствах С. А. Чаплыгина и ее дальнейшие обобщения дают возможность оценки неизвестного решения дифференциального уравнения двумя функциями сравнения сверху и снизу. Этот метод весьма эффективен для приближенного определения траектории движения электромеханических систем или для оценки дополнительного движения, вызванного отклонением фактических значений параметров системы от расчетных. Однако широкому распространению методов, основанных на теореме С. А. Чаплыгина, препятствуют трудности определения ее границ применимости ...
-
Date submitted1961-07-20
-
Date accepted1961-09-30
-
Date published1962-08-24
К расчету передачи энергии удара
- Authors:
- I. G. Shelkovnikov
В механизмах ударно-вращательного бурения (пневмо- и гидро- ударниках и т. п.) передача энергии для разрушения горной породы р осуществляется от поршня-ударника или непосредственно на породоразрушающий наконечник — долото, или через промежуточное звено — бурильную штангу, колонковую трубу—на буровую коронку ...