Submit an Article
Become a reviewer

Vol 47 No 1

Without section
  • Date submitted
    1961-07-21
  • Date published
    1962-01-01

Гидравлический расчет рудничных трубопроводов

В горной практике все более широкое применение находит трубопро­водный транспорт жидкостей и газов. При расчете сложных воздухопро­водных сетей, а также трубопроводов при гидравлической добыче угля большое значение имеет обеспечение у потребителей заданного давления. От этого зависят технические показатели работы машин и экономичность всей установки ...

Read more
S. S. Smorodin (1962) Гидравлический расчет рудничных трубопроводов. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 3.
Without section
  • Date submitted
    1961-06-01
  • Date published
    1962-01-01

О влиянии точности изготовления звеньев на К. П. Д. винтовых соосных механизмов

Трехзвенные винтовые механизмы, преобразующие поступательное движение во вращательное, широко распространены благодаря компакт­ности конструкции. Они используются в пневматических бурильных мо­лотках и перфораторах, ежегодное производство которых для горноруд­ной и строительной промышленности только нашей страны насчитывает' сотни тысяч единиц. Развитие народного хозяйства выдвигает задачи увеличения произво­дительности этого оборудования и повышения коэффициента полезного действия механизмов перфораторов ...

Read more
V. D. Zinevich (1962) О влиянии точности изготовления звеньев на К. П. Д. винтовых соосных механизмов. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 12.
Without section
  • Date submitted
    1961-08-01
  • Date published
    1962-01-01

Система дифференциальных уравнений рабочего процесса пневматических машин ударного действия

Пневматическая машина ударного действия представляет собой поршневую тепловую машину, в которой потенциальная энергия рабо­чего тела (сжатого воздуха) циклически преобразуется в кинетическую энергию поршня. Поршень (ударник) этой машины движется возвратно-поступательно под действием давления сжатого воздуха, по­переменно подаваемого в полости цилиндра специальным воздухораспре­делительным устройством. Кинетическая энергия поршня передается 20 цикла могут определяться из следующих соображений. Так как рабочий цикл пневматического молотка замкнут, то начальное состояние динами­ческой системы для каждого периода рабочего цикла будет целиком тождественно конечному состоянию этой системы в предыдущем периоде  ...

Read more
G. A. Terekhov (1962) Система дифференциальных уравнений рабочего процесса пневматических машин ударного действия. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 20.
Without section
  • Date submitted
    1961-07-27
  • Date published
    1962-01-01

Электрическое моделирование периодов рабочего цикла пневматической машины ударного действия

При теоретическом исследовании рабочих процессов пневматических машин ударного действия возникает ряд трудностей. Сложный характер термодинамических процессов, протекающих в цилиндре пневматиче­ской машины, обусловливает введение упрощающей схематизации. С другой стороны, применяемые для решения системы дифференциаль­ных уравнений рабочего процесса этих машин приближенные матема­тические методы вносят дополнительные погрешности в окончательный результат исследования. При этом оказывается невозможным раздельно оценить эти погрешности и доказать или опровергнуть правильность принимаемой схематизации физических явлений ...

Read more
G. A. Terekhov, A. D. Shkol'nikov (1962) Электрическое моделирование периодов рабочего цикла пневматической машины ударного действия. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 30.
Without section
  • Date submitted
    1961-07-21
  • Date published
    1962-01-01

Рациональный ряд пневмодвигателей

Пневмодвигатели применяются только в горной промышленности и, несмотря па такую сравнительно узкую область, в их производстве на­блюдается экономически невыгодная множественность моделей с оди­наковыми рабочими параметрами, но различными размерами активной части (роторов, поршней). Например, заводим. Г И. Петровского (До­нецкий СНХ) серийно выпускает шестеренные пневмодвигатели типа БШ2-1-5 и ПШ-7А с одинаковыми рабочими характеристиками (давление 3,5 кгісм 2 , мощность 7 л. с, расход сжатого воздуха 6.,8—7 м 3 /мин), но разными размерами роторов: у первого ширина роторов 150 мм и меж- центровое расстояние 100, 75 мм, у ‘второго соответственно 120 и 145,3 мм. Дарасунский завод (Читинский СНХ) и завод «Коммунист» (Кривой Рог) серийно выпускают также одинаковые по рабочей характеристике (5 кг/см 2 ; 10 л. с.; 10 м 3 /мин) поршневые двигатели ДР-10 и МП-5. Но диаметр и ход поршней у двигателя ДР-10 101X62 мм, а МП-5 ПОХ 80 мм. Это не единичные примеры ...

Read more
V. D. Zinevich, E. D. Ryabkov (1962) Рациональный ряд пневмодвигателей. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 37.
Without section
  • Date submitted
    1961-08-01
  • Date published
    1962-01-01

Новое зажимное устройство для канатных конвейеров и элеваторов

В настоящее время основными типами тягового органа конвейероз и элеваторов являются цепи и прорезиненная лента. Использование ка­натного тягового органа ограничивается отсутствием удобной конструк­ции крепления рабочего органа (скребков, пластин, ковшей) к канату. Существующие типы крепления требуют регулировки шага при вытяги­вании каната и специальных устройств для пропуска муфт на привод­ном шкиве. Крепление этих устройств необходимо систематически контролировать, так как затяжка осуществляется болтами. Однако канатный тяговый орган имеет ряд преимуществ по сравне­нию с цепным: меньший в 6—8 раз вес, меньшую стоимость, большую надежность в работе и прочность. Вместе с тем конструкция шкивов, особенно приводных, отличается сложностью и поэтому относительно не­надежна в работе. Шкивы для канатов с зажимными муфтами имеют ряд существенных недостатков и в промышленности применяются ограниченно ...

Read more
A. M. Faktorovich (1962) Новое зажимное устройство для канатных конвейеров и элеваторов. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 42.
Without section
  • Date submitted
    1961-06-28
  • Date published
    1962-01-01

Условия безопасности торможения при многоканатных шкивах трения

В соответствии с действующими Правилами безопасности. вели­чина тормозного момента при рабочем и предохранительном торможе­нии должна быть не менее трехкратного статического момента враще­ния для случая подъема или спуска расчетного груза. Наряду с этим должно быть обеспечено .замедление системы при предохранительном торможении не ниже 1,5 м/сек 2 при спуске расчетного груза и не более 5 м/сек 2 при подъеме. Последнее требование предъявляется Правилами безопасности к системам с барабанными подъемными машинами, од­нако в настоящее время таких норм придерживаются и при шкивах тре­ния (МакНИИ, завод им. ХѴ-летия ЛКСМУ и др.) ... 

Read more
V. A. Kabanov (1962) Условия безопасности торможения при многоканатных шкивах трения. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 45.
Without section
  • Date submitted
    1961-07-26
  • Date published
    1962-01-01

Футеровочные материалы из пластмасс для многоканатных шкивов трения

С применением многоканатных подъемных установок со шкивами трения возникла необходимость в новых материалах, пригодных для фу­терования желобов канатоведущих шкивов подъемных машин. Наи­более распространенные футеровочные материалы — дерево (дуб) и резино-тканевая конвейерная лента — имеют недостаточный коэффи­циент сцепления со стальным канатом (соответственно 0,17 и 0,25) при неудовлетворительном сроке службы (3—5 месяцев). Коэффициент сцепления футеровочных материалов со стальным канатом должен быть не ниже 0,3 и не должен снижаться при увлажнении каната; допу­скаемое удельное давление на футеровку не должно быть ниже 25 кг/см 2 ;  срок службы футеровки — не менее 5 лет; футеровка не должна из­нашивать канаты и загораться при продолжительной пробуксовке кана­тов и должна быть достаточно упругой ...

Read more
V. A. Kabanov (1962) Футеровочные материалы из пластмасс для многоканатных шкивов трения. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 57.
Without section
  • Date submitted
    1961-08-01
  • Date published
    1962-01-01

Экспериментальные данные в схемах расчета гидромониторной струи

Как известно, сложный механизм незатопленных струй недостаточно изучен и результаты соответствующих экспериментальных исследований пока слабо поддаются гидромеханической интерпретации. В этих усло­виях потребность в практических расчетах привела к необходимости исследований, предназначенных для выработки эмпирических формул узко ограниченной, частной, областью приложения. Такой подход к изучению струй, когда используются заранее без достаточно строгого гидромеханического обоснования полученные из опытов закономер­ности, только условно можно считать правильным ...

Read more
K. G. Asatur (1962) Экспериментальные данные в схемах расчета гидромониторной струи. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 65.
Without section
  • Date submitted
    1961-06-27
  • Date published
    1962-01-01

Исследование основных параметров вихревого насоса для гидротранспорта

В современной практике гидротранопорта рудных, конценгратных и шламовых пульп наиболее распространены центробежные пе с ковые на­сосы и землесосы с откр ытыми или закрытыми рабочими ко лесами. Как известно, у этого типа насосов весь поток проходит через рабочее колесо и напор увеличивается за счет работы центробежных сил ...

Read more
E. P. Kapralov (1962) Исследование основных параметров вихревого насоса для гидротранспорта. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 75.
Without section
  • Date submitted
    1961-07-17
  • Date published
    1962-01-01

Выбор оптимальных параметров насосов рудничного водоотлива

Для обеспечения максимальной экономии электроэнергии и сниже­ния капитальных затрат на водоотлив номинальные параметры руднич­ных насосов (производительность, напор и число оборотов) должны быть выбраны таким образом, чтобы обеспечить максимальный эффект на всем диапазоне возможных значений производительностей и напоров. Крупносерийное производство насосов и снижение стоимости возможны при минимальном числе типоразмеров насосов ...

Read more
A. S. Kuryshev (1962) Выбор оптимальных параметров насосов рудничного водоотлива. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 83.
Without section
  • Date submitted
    1961-07-11
  • Date published
    1962-01-01

К определению поверхности нагрева шахтных калориферных установок

Поверхность нагрева — важнейший технический показатель шахт­ной калориферной установки. Анализ величины нагрева этой поверх­ности произведен на большом материале проектов шахтных калорифер­ных установок различных институтов гипрошахт (Мосбаосгипрошахт, Ленгипрошахт, Донецкгипрошахт, Уралгипрошахт и др.). Конкретным критерием сопоставления, учитывающим многочислен­ные факторы влияния на величину необходимой поверхности нагрева, целесообразно считать технический показатель шахтных калориферных установок. Назовем его удельной поверхностью нагрева, т. е. числом квадратных метров поверхности нагрева шахтной калориферной уста­новки, приходящимся на каждые 1000 ккал тепла, передаваемого воз­духу за час ...

Read more
N. N. Kurochkin (1962) К определению поверхности нагрева шахтных калориферных установок. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 90.
Without section
  • Date submitted
    1961-07-01
  • Date published
    1962-01-01

О мощности привода вентиляторов калориферных установок

При проектировании и эксплуатации шахтных и рудничных калори­ферных установок большое значение имеют количество расходуемой: электроэнергии и величина установленной мощности на привод венти­лятора. Проанализируем эти данные на примере нескольких институ­тов гипрошахт ...

Read more
K. G. Asatur, N. N. Kurochkin, A. A. Kal'm (1962) О мощности привода вентиляторов калориферных установок. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 92.
Without section
  • Date submitted
    1961-08-11
  • Date published
    1962-01-01

Машинная оценка границ применимости теоремы С. А. Чаплыгина

Теорема о дифференциальных неравенствах С. А. Чаплыгина и ее дальнейшие обобщения дают возможность оценки неизвестного решения дифференциального уравнения двумя функциями сравнения сверху и снизу. Этот метод весьма эффективен для приближенного определения траектории движения электромеханических систем или для оценки дополнительного движения, вызванного отклонением фак­тических значений параметров системы от расчетных. Однако широкому распространению методов, основанных на теореме С. А. Чаплыгина, препятствуют трудности определения ее границ применимости ...

Read more
A. D. Shkol'nikov (1962) Машинная оценка границ применимости теоремы С. А. Чаплыгина. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 96.
Without section
  • Date submitted
    1961-08-01
  • Date published
    1962-01-01

К расчету передачи энергии удара

В механизмах ударно-вращательного бурения (пневмо- и гидро- ударниках и т. п.) передача энергии для разрушения горной породы р осуществляется от поршня-ударника или непосред­ственно на породоразрушающий наконечник — долото, или через промежуточное звено — буриль­ную штангу, колонковую трубу—на буровую коронку ...

Read more
I. G. Shelkovnikov (1962) К расчету передачи энергии удара. Journal of Mining Institute. Vol 47 No 1. p. 100.